A reinforced concrete circular column is supported by a square isolated footing (reinforced concrete spread footing). Net allowable soil pressure: net qa = 130 kPa Column loads (unfactored): D=170 kN, L = 110 kN Column diameter = 320 mm Column steel: six No. 25 bars; fy = 420 MPa, Esteel=200000 Mpa Column concrete: f=26MPa Footing concrete: f = 20MPa Required: 1- determine the dimension and the thickness of footing TABLE 3.1 Values of I, and I2 (N =H/B' and M = L/B) N M=1.0 1.1 1.2 1.3 1.4 1.5 1.6 1.7 1.8 1.9 2.0 0.2 1, 0.009 0.008 0.008 0.008 0.008 0.008 0.007 0.007 0.007 0.007 0.007 12 0.041 0.042 0.042 0.042 0.042 0.042 0.043 0.043 0.043 0.043 0.043 0.4 90 0.6 0.8 1.0 1.5 2.0 3.0 4.0 5.0 6.0 7.0 00 8.0 9.0 10.0 20.0 500.0 0.033 0.032 0.031 0.030 0.029 0.028 0.028 0.027 0.027 0.027 0.027 0.066 0.068 0.069 0.070 0.070 0.071 0.071 0.072 0.072 0.073 0.073 0.066 0.064 0.063 0.061 0.060 0.059 0.058 0.057 0.056 0.056 0.055 0.079 0.081 0.083 0.085 0.087 0.088 0.089 0.090 0.091 0.091 0.092 0.104 0.102 0.100 0.098 0.096 0.095 0.093 0.092 0.091 0.090 0.089 0.083 0.087 0.090 0.093 0.095 0.097 0.098 0.100 0.101 0.102 0.103 0.142 0.140 0.138 0.136 0.134 0.132 0.130 0.129 0.127 0.126 0.125 0.083 0.088 0.091 0.095 0.098 0.100 0.102 0.104 0.106 0.108 0.109 0.224 0.224 0.224 0.223 0.222 0.220 0.219 0.217 0.216 0.214 0.213 0.075 0.080 0.084 0.089 0.093 0.096 0.099 0.102 0.105 0.108 0.110 0.285 0.288 0.290 0.292 0.292 0.292 0.292 0.292 0.291 0.290 0.289 0.064 0.069 0.074 0.078 0.083 0.086 0.090 0.094 0.097 0.100 0.102 0.363 0.372 0.379 0.384 0.389 0.393 0.396 0.398 0.400 0.401 0.402 0.048 0.052 0.056 0.060 0.064 0.068 0.071 0.075 0.078 0.081 0.084 0.408 0.421 0.431 0.440 0.448 0.455 0.460 0.465 0.469 0.473 0.476 0.037 0.041 0.044 0.048 0.051 0.054 0.057 0.060 0.063 0.066 0.069 0.437 0.452 0.465 0.477 0.487 0.496 0.503 0.510 0.516 0.522 0.526 0.031 0.034 0.036 0.039 0.042 0.045 0.048 0.050 0.053 0.055 0.058 0.457 0.474 0.489 0.502 0.514 0.524 0.534 0.542 0.550 0.557 0.563 0.026 0.028 0.031 0.033 0.036 0.038 0.040 0.043 0.045 0.047 0.050 0.471 0.490 0.506 0.520 0.533 0.545 0.556 0.566 0.575 0.583 0.590 0.022 0.024 0.027 0.029 0.031 0.033 0.035 0.037 0.039 0.041 0.043 0.482 0.502 0.519 0.534 0.549 0.561 0.573 0.584 0.594 0.602 0.611 0.020 0.022 0.023 0.025 0.027 0.029 0.031 0.033 0.035 0.036 0.038 0.491 0.511 0.529 0.545 0.560 0.574 0.587 0.598 0.609 0.618 0.627 0.017 0.019 0.021 0.023 0.024 0.026 0.028 0.029 0.031 0.033 0.034 0.498 0.519 0.537 0.554 0.570 0.584 0.597 0.610 0.621 0.631 0.641 0.016 0.017 0.019 0.020 0.022 0.023 0.025 0.027 0.028 0.030 0.031 0.529 0.553 0.575 0.595 0.614 0.631 0.647 0.662 0.677 0.690 0.702 0.008 0.009 0.010 0.010 0.011 0.012 0.013 0.013 0.014 0.015 0.016 0.560 0.587 0.612 0.635 0.656 0.677 0.696 0.714 0.731 0.748 0.763 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.001 0.001 0.001 0.001 0.001 TABLE 3.1(cont.) Values of I, and I (N =H/B' and M = L/B) N M=2.5 4.0 5.0 6.0 7.0 8.0 9.0 10.0 25.0 50.0 100.0 0.2 % = 0.007 0.006 0.006 0.006 0.006 0.006 0.006 0.006 0.006 0.006 0.006 0.043 0.044 0.044 0.044 0.044 0.044 0.044 0.044 0.044 0.044 0.044 0.4 70 90 0.6 80 0.8 1.0 15 15 2.0 20 3.0 00 4.0 5.0 6.0 7.0 70 8.0 9.0 96 10.0 20.0 500.0 2 0.026 0.024 0.024 0.024 0.024 0.024 0.024 0.024 0.024 0.024 0.024 0.074 0.075 0.075 0.075 0.076 0.076 0.076 0.076 0.076 0.076 0.076 0.053 0.051 0.050 0.050 0.050 0.049 0.049 0.049 0.049 0.049 0.049 0.094 0.097 0.097 0.098 0.098 0.098 0.098 0.098 0.098 0.098 0.098 0.086 0.082 0.081 0.080 0.080 0.080 0.079 0.079 0.079 0.079 0.079 0.107 0.111 0.112 0.113 0.113 0.113 0.113 0.114 0.114 0.114 0.114 0.121 0.115 0.113 0.112 0.112 0.112 0.111 0.111 0.110 0.110 0.110 0.114 0.120 0.122 0.123 0.123 0.124 0.124 0.124 0.125 0.125 0.125 0.207 0.197 0.194 0.192 0.191 0.190 0.190 0.189 0.188 0.188 0.188 0.118 0.130 0.134 0.136 0.137 0.138 0.138 0.139 0.140 0.140 0.140 0.284 0.271 0.267 0.264 0.262 0.261 0.260 0.259 0.257 0.256 0.256 0.114 0.131 0.136 0.139 0.141 0.143 0.144 0.145 0.147 0.147 0.148 0.402 0.392 0.386 0.382 0.378 0.376 0.374 0.373 0.368 0.367 0.367 0.097 0.122 0.131 0.137 0.141 0.144 0.145 0.147 0.152 0.153 0.154 0.484 0.484 0.479 0.474 0.470 0.466 0.464 0.462 0.453 0.451 0.451 0.082 0.110 0.121 0.129 0.135 0.139 0.142 0.145 0.154 0.155 0.156 0.553 0.554 0.552 0.548 0.543 0.540 0.536 0.534 0.522 0.519 0.519 0.070 0.098 0.111 0.120 0.128 0.133 0.137 0.140 0.154 0.156 0.157 0.585 0.609 0.610 0.608 0.604 0.601 0.598 0.595 0.579 0.576 0.575 0.060 0.087 0.101 0.111 0.120 0.126 0.131 0.135 0.153 0.157 0.157 0.618 0.653 0.658 0.658 0.656 0.653 0.650 0.647 0.628 0.624 0.623 0.053 0.078 0.092 0.103 0.112 0.119 0.125 0.129 0.152 0.157 0.158 0.643 0.688 0.697 0.700 0.700 0.698 0.695 0.692 0.672 0.666 0.665 0.047 0.071 0.084 0.095 0.104 0.112 0.118 0.124 0.151 0.156 0.158 0.663 0.716 0.730 0.736 0.737 0.736 0.735 0.732 0.710 0.704 0.702 0.042 0.064 0.077 0.088 0.097 0.105 0.112 0.118 0.149 0.156 0.158 0.679 0.740 0.758 0.766 0.770 0.770 0.770 0.768 0.745 0.738 0.735 0.038 0.059 0.071 0.082 0.091 0.099 0.106 0.112 0.147 0.156 0.158 0.756 0.856 0.896 0.925 0.945 0.959 0.969 0.977 0.982 0.965 0.957 0.020 0.031 0.039 0.046 0.053 0.059 0.065 0.071 0.124 0.148 0.156 0.832 0.977 1.046 1.102 1.150 1.191 1.227 1.259 1.532 1.721 1.879 0.001 0.001 0.002 0.002 0.002 0.003 0.003 0.003 0.008 0.016 0.031 Useful equations: The modulus of elasticity of granular soil (Es) is an important parameter in estimating the elastic settlement of foundations. It can be estimated as: where Pa= atmospheric pressure (=100 kN/m) a= 5 for sand with fines E = apa60 a= 10 for clear normally consolidated sand a= 15 for clean overconsolidated sand.